1编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》GB50010—2002 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001 《施工设计图纸》； 2工程概况
南纬四路下穿隧道工程的实施对于完善区域路网、保证行政办公大楼的交通顺畅、实现新区交通发展战略、总体规划目标有着重要的意义.工程范围起自南经十二路东，起点桩号为K0+481，终于南经十三路西侧，终点桩号为K0+984，道路全长503米；其中隧道引道主体结构长299米（西侧引道长147米,东侧引道长152米)，暗埋段长182米,净宽9.25米。 3工程地质与水文情况 3.1工程地质
从地质勘察报告情况来看，自上而下可以分为:填土层～粘土层~全风化泥质砂岩层.拟建场地位于淮南市西郊山南新区，场区域地貌属江淮丘陵组成部分，地势起伏，地形高差较大,标高在56。14～58。72米之间。路线沿线地表水为附近沟、塘所蓄积的水，其来源主要为大气降水及上游河流径流补给。地下水对钢筋混凝土结构无腐蚀性。 3。2水文情况
地质报告中无地下水位标高。根据公司在淮南地区施工经验，地下水位埋深在1。0m左右，地下水位埋深较高，水量较小.
1
4施工计划
4.1 拟投入本工程的物资
工程物资投入表
序号 1 2 3 名称 15mm厚木胶合板 旋转扣件 Φ14对拉止水螺杆 单位 m2 t 个 数量 备注 170 2440×1220 80 12000 4.2 劳动力安排
劳动力安排计划表
序号 1 2 3 工种 队长 模板工 测量放线工 数量 2 40 2 工作范围 现场协调、指挥，人员调配 脚手架搭拆 负责脚手架垂直度控制 4。3工程进度计划
本工程最大特点就是工期紧，隧道主体结构计划施工日期为2012年4月1日至2012年6月15日。主体结构工作量为钢筋2050吨,混凝土浇注14650方，模板170平方。由于工程量大、工期紧，工程一旦开工，对物资材料的及时供应及施工组织的合理安排要求较高。
满堂脚手架及模板计划开工日期为2012年5月1日，计划竣工日期为2012年6月10日. 5施工工艺技术 5.1模板技术参数
根据明挖段的结构形式、施工工艺和目前建筑行业施工现状,底板、侧墙、顶板采用15mm厚木胶合板（尺寸2440×1220），次楞为60*80木枋、
2
主楞为Φ48＊3.5钢管、Φ14对拉止水螺杆,满堂脚手架支撑加固系统施工。 5。1.1侧墙模板技术参数 ⑴基本参数
次楞间距(mm)：300 穿墙螺栓水平间距（mm)：600 主楞间距（mm）:600 穿墙螺栓竖向间距(mm）：600 对拉螺栓直径(mm）：M14 ⑵主楞参数
主楞材料:圆钢管 主楞合并根数:2 直径（mm)：48.00 壁厚(mm）：3。5 ⑶次楞参数
次楞材料:木方 次楞合并根数：2 宽度（mm）：60。00 高度（mm）:80。00 ⑷面板参数
面板类型：胶合面板 面板厚度(mm）：15。00
面板弹性模量(N/mm2):6000.00 面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00
面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1。50 ⑸木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13.00 方木弹性模量E（N/mm2)：9000。00 方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50
钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值
3
fc(N/mm2):205.00
5。1。2顶板模板技术参数 ⑴模板支架参数
立杆横向间距或排距（mm）:900 纵距(mm):900 步距（mm）：1200 上端伸出至模板支撑点长度(mm）：35
模板支架搭设高度（mm）：5660（按照最高设计）
采用的钢管（mm）：Φ48×3.5 板底支撑连接方式:方木支撑 立杆承重连接方式：可调托座 ⑵荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:0。500 混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.500 施工均布荷载标准值（kN/m2)：1.000 ⑶材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm 板底支撑采用方木
面板弹性模量E（N/mm2)：9500 面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13 木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.400 木方的间隔距离（mm)：300 木方弹性模量E（N/mm2)：9000 木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13
木方的截面宽度(mm)：60。00 木方的截面高度(mm）:80.00 托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3。5 ⑷楼板参数
顶板的计算厚度（mm):750
4
5。2工艺流程
地板模板安装→地板混凝土浇筑→地板模板拆除→侧墙和顶板模板安装→侧墙和顶板混凝土浇筑→侧墙和顶板模板拆除 5.3施工方法
5.3。1底板及一段侧墙模板施工
模板采用2440×1220×15胶合板作面板，60mm×80mm方木作次楞，φ48＊3.5mm钢管作主楞。外侧墙在低板混凝土浇筑时需浇筑到1。5米高（相对底板底面),外侧墙竖向预埋螺杆2排，上排为对拉螺杆，下排预埋螺杆与结构主筋焊于一体，不贯穿整个底板，阻止模板的移动,螺杆纵向间距600mm,竖向间距500mm。侧墙内侧倒角部分采用特制钢模,随同电缆槽外侧基础一同施工。次楞采用60*80方木(横向布置)，主楞钢管竖向布置，顶部设置一道钢管拉结.底板混凝土和侧墙混凝土一次浇筑完毕。
5.3。2侧墙模板施工
明挖段主体结构侧墙模板体系采用钢管脚手架+顶托+次楞方木+主楞钢管支撑。模板采用2440×1220×15胶合板作面板,60mm×80mm方木作次楞,φ48＊3。5mm钢管作主楞，采用满堂脚手架支撑，侧墙模板设对拉螺杆,对拉螺杆采用φ14钢筋。
5。3.3顶板模板施工
明挖段主体结构顶板模板体系采用钢管脚手架+顶托+次楞方木+主楞钢管支撑。明挖段高达5。66m，侧墙厚600mm、顶板厚750mm.模板采用2440×1220×15胶合板作面板，60mm×80mm方木作次楞，φ48＊3。5mm钢管作主楞，满堂脚手架支撑。
5。4模板加工要求及质量标准
⑴多层板采用专用切割机裁割,防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处用
5
封边漆保护，减少截口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形。材料进场均应有合格证和检测报告。
⑵木质模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确排板，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改;再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。
⑶顶板模板施工时,要按要求起拱1。5‰。
⑷在顶板模板板缝处均设置底楞，尽量减少贴塑料胶带，在竖向模板板缝加海绵条密封。
⑸在顶板和端部适当位置设置清扫口，浇筑混凝土前,配制吸尘机清理模板内杂物。
⑹控制拆模时间,留设同条件养护试块,按规范要求决定拆模与否. ⑺高度重视模板拆除后的清理及保养工作,要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责.模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板,模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。
⑻每根立杆底部拉杆、顶部拉杆必须上满上全，并保证可靠连接。 ⑼可调丝杆外露长度不超过丝杆总长度的2/3（300mm)。 5。5模板工程验收标准
⑴ 模板进场前，据项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行编号和使用部位编号,有次序地安排模板分批进场,保证现场施工的需求又避免占用现场更多的地方。
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⑵模板检验标准
模板安装允许偏差
项次 1 2 3 4 5 6 7 阴阳角 预埋铁件 8 预埋管 螺 栓 9 门窗洞口 轴线位移 标 高 截面尺寸 基 础 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 方 正 顺 直 中心线位移 螺栓中心线位移 螺栓外露长度 中心线位移 宽、高 对角线 项 目 基 础 允许偏差值（mm) 3 ±3 ±5 3 2 2 2 2 2 2 ＋5 ,－0 3 ±5 6 拉线、尺量 拉线、尺量 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 尺量 2m托线板 直尺、尺量 2m靠尺、楔形塞尺 方尺、楔形塞尺 5m线尺 6施工安全保证措施 6。1组织保证
（1）牢固树立“安全生产，预防为主,综合治理\"的方针，坚决贯彻“管生产必须管安全”的原则,建立健全安全生产组织机构：以项目经理为组长的副经理、总工及安全总监为副组长的安全生产管理小组，下设四部一室即工程部、物设部、安质部、财务部、综合办公室)负责日常的管理工作，项目部配置专职安全管理人员1名。 6。2安全保证措施
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（1）装拆预拼大片模板时，垂直吊运采用两个吊点，水平吊运用采用四个吊点。安装时，边就位、边校正和安设连接件.连结牢固后方可脱钩.吊运零散模板时,将模板放入吊笼内,防止坠落伤人。 （2）模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。 （3）按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。 （4)使用电动工具，需装有二级漏电保护装置。
(5）模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。 (6）浇注砼时设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时,及时采取紧固措施,方可继续施工。
（7）拆模时，逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆下的模板和零件，严禁向下抛扔。 7质量保证措施
⑴建立健全质量管理体系组织机构，明确各职能部门的职责与分工，配足质量管理人员.经理部设专职质检工程师、作业队设质检员，保证模板、支架施工作业始终在质检人员的严格监督下进行.实行工程质量责任制,逐级落实到班组，责任到人。建立质量奖罚制度，明确奖罚标准,做到奖优罚劣，杜绝质量事故发生。
⑵加强施工技术管理,严格执行以总工程师为首的技术责任制，使施工管理标准化、规范化、程序化。认真熟悉施工图纸，严格按照施工图纸、施工规范、施工方案施工.
⑶工程技术人员应及时进行模板、支架技术交底，在施工期间技术人员跟班作业指导，发现问题及时解决.
⑷严格执行工程 “三检”制度,即自检、互检、交接检.作业队自检、经理部复检合格后,由经理部质检工程师及时通知监理工程师检查签认，隐
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蔽工程必须经监理工程师签认后方能隐蔽.
⑸认真执行各项质量管理制度，把施工图审签制,技术交底制，测量复核制，隐蔽工程检查签证制等行之有效的质量管理制度，贯穿到施工全过程，并落实到工班。
⑹在施工中，对每道工序、每个工种、每个操作工人，做到质量工作全面落实，强化施工人员的质量意识。
⑺模板支撑应牢固，内面平整光滑，尺寸符合设计，中线水平准确。支架体系牢固，强度、刚度、稳定性满足要求。
⑻预埋件加工尺寸要精确，材质满足设计要求，由技术人员对预埋件的位置进行准确计算，并作好技术交底，编制详细的现场施工技术交底书,进行现场交底，并派专人检查、监督施工,保证施工的质量。 8季节性施工技术措施 8.1雨季施工技术措施
（1）收集气象资料，了解本地区的气象的特点. (2)做好防雨物资的储备，如草袋、水泵、备用电缆等. 9侧墙模板计算书 9。1参数信息 ⑴基本参数
次楞间距(mm）：300 穿墙螺栓水平间距(mm）:600 主楞间距(mm)：600 穿墙螺栓竖向间距(mm):600 对拉螺栓直径（mm）：M14 ⑵主楞参数
主楞材料：圆钢管 主楞合并根数:2 直径(mm):48 壁厚（mm）：3.5
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⑶次楞参数
次楞材料:木方 次楞合并根数:2 宽度(mm）:60 高度（mm)：80 ⑷面板参数
面板类型:胶合面板 面板厚度（mm)：15
面板弹性模量（N/mm2)：6000 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13 面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50 ⑸木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13 方木弹性模量E(N/mm2）:9000 方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1.50
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000 钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205
墙模板设计简图
9。2侧墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:
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F=0。22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24kN/m3 t -— 新浇混凝土的初凝时间，取2h T -- 混凝土的入模温度,取20℃ V -— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h H -- 模板计算高度,取3m
β1—- 外加剂影响修正系数，取1。2 β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850
分别计算得 17。031 kN/m2、72kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17。031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2. 9。3侧墙模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算.
面板计算简图
11
⑴抗弯强度验算 弯矩计算公式如下： M=0。1q1l2+0.117q2l2
其中，M-—面板计算最大弯矩(N·mm)
l—-计算跨度（次楞间距）: l=300。0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×17。031×0.6×0。9=11。036kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2= 1。4×3×0.60×0。90=2.268kN/m 其中0。90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩:M =0.1×11.036×3002+0。117×2.268×3002= 1。23×105N·mm 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W< f
其中， σ -—面板承受的应力（N/mm2） M —-面板计算最大弯矩（N·mm) W —-面板的截面抵抗矩 ：
W = bh2/6 = 600×15.0×15。0/6=2。25×104 mm3
f -—面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=13N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ= M/W = 1.23×105 / 2。25×104 = 5。5N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求！ ⑵抗剪强度验算 计算公式如下： V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力（N)
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l——计算跨度（次楞间距)： l =300mm 其中q1=11.036kN/m,q2=2.268kN/m 面板的最大剪力：
V = 0.6×11.036×300 + 0.617×2.268×300= 2406。3N 截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/（2bhn)≤fv
其中，τ—-面板截面的最大受剪应力（N/mm2) V--面板计算最大剪力(N)：V = 2406。3N b——构件的截面宽度(mm）：b = 600mm hn--面板厚度（mm）：hn = 15.0mm
fv——面板抗剪强度设计值（N/mm2):fv = 1.5 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：τ=3×2406.3/(2×600×15。0)=0。401N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ］=1。5N/mm2，满足要求！ ⑶挠度验算
根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:
ν=0。677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q-—作用在模板上的侧压力荷载: q = 17。03×0。6 = 10。219N/mm l——计算跨度（次楞间距): l = 300mm E-—面板的弹性模量: E = 6000N/mm2
I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1。5×1。5/12=16。88cm4
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；面板的最大挠度计算值： ν=
13
0。677×10.22×3004/(100×6000×1。69×105） = 0。553 mm小于面板的最大允许挠度值 [ν]=1。2mm,满足要求! 9。4侧墙模板主次楞的计算
⑴次楞直接承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算. 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6×8×8/6×2= 128cm3 I = 6×8×8×8/12×2= 512cm4
次楞计算简图 ①次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算： M = 0。1q1l2+0。117q2l2
其中, M—-次楞计算最大弯矩(N·mm）
l——计算跨度（主楞间距)： l =600.0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×17.031×0.3×0。9=5.518kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×3×0.30×0.90=1.134kN/m，其中0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5。518×6002+0.117×1.134×6002= 2.46×105N·mm 次楞的抗弯强度应满足下式：
14
σ = M/W〈 f
其中， σ --次楞承受的应力（N/mm2) M -—次楞计算最大弯矩（N·mm） W —-次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105mm3 f —-次楞的抗弯强度设计值； f=13N/mm2
次楞的最大应力计算值:σ = 2。46×105/1。28×105 = 1。9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求! ②次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中, V－次楞承受的最大剪力
l--计算跨度(主楞间距）: l =600.0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×17.031×0.3×0.9/2=2.759kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×3.00×0.3×0.9/2=0.567kN/m，其中,0.90为折减系数. 次楞的最大剪力：
V = 0.6×2。759×600。0+ 0.617×0.567×600.0 = 1203。
2N
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/（2bhn）
其中， τ——次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2) V-—次楞计算最大剪力(N）:V = 1203。2N
15
b--次楞的截面宽度(mm）：b = 60.0mm hn——次楞的截面高度（mm）：hn = 80.0mm
fv—-次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2 次楞截面的受剪应力计算值：
τ =3×1203。2/(2×60.0×80.0×2）=0。188N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求! ③次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下：
ν=0。677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250
其中， ν-—次楞的最大挠度（mm)
q-—作用在次楞上的线荷载(kN/m）: q = 17。03×0.30=5.11 kN/m l--计算跨度（主楞间距）： l =600。0mm E——次楞弹性模量(N/mm2）：E = 9000N/mm2 I——次楞截面惯性矩（mm4）,I=5.12×106mm4
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10。22/2×6004/（100×9000×5。12×106) = 0.097 mm小于次楞的最大容许挠度值 ［ν]=2。4mm，满足要求！
⑵主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =5。08cm3 I =12。19cm4 E = 206000N/mm2
16
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN）
主楞计算弯矩图(kN·m)
①主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载：
P＝1.2×17。03×0.3×0。6＋1.4×3×0.3×0.6＝4.435kN 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）: l = 600mm 强度验算公式:
σ = M/W〈 f
其中，σ-— 主楞的最大应力计算值（N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩（N·mm)M = 3.59×105 N·mm
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W —— 主楞的净截面抵抗矩(mm3)W = 9。46×103 mm3 f -—主楞的强度设计值（N/mm2)f =205N/mm2；
主楞的最大应力计算值:σ= 3。59×105/9.46×103 = 38 N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ ②主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中, τ—-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)
V--主楞计算最大剪力(N）：V = 3259。7N
A —-钢管的截面面积（mm2）：A = 978mm2
fv—-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2 主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×3259。7/978=6。67N/mm2小于主楞截面抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！ ③主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 0。376mm 主楞的最大容许挠度值： [ν] = 2。4mm
主楞的最大挠度计算值 ν=0.376mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2。4mm，满足要求！ 9.5穿墙螺栓的计算 计算公式如下: N〈［N］=f×A
18
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A —— 穿墙螺栓有效面积 （mm2）
f -— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2 查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ，穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm，穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2，穿墙螺栓最大容许拉力值: ［N] = 1。70×105×1。05×10—4 = 17。85 kN,主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5。92 kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值 ［N］=17.85kN，满足要求！ 10顶板模板计算书 10.1参数信息 ⑴模板支架参数
横向间距或排距0.90m，纵距0。90m，步距1。20m,立杆上端伸出至模板支撑点长度0。35m，模板支架搭设高度5。66m,采用的钢管（mm)：Φ48×3.5，板底支撑连接方式为方木支撑，立杆承重连接方式为可调托座。 ⑵荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0。5 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25。5 施工均布荷载标准值（kN/m2）:1 ⑶材料参数
面板采用胶合面板,厚度为15mm,板底支撑采用方木。
面板弹性模量E(N/mm2）:9500 面板抗弯强度设计值（N/mm2):13 木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。400 木方的间隔距离（mm）:300
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木方弹性模量E（N/mm2）：9000 木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13 木方的截面宽度(mm):60 木方的截面高度（mm）：80； 托梁材料为：钢管（双钢管） :Ф48×3。5 ⑷楼板参数
顶板的计算厚度(mm）：750；
顶板支撑架荷载计算单元 10。2模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1。52/6 = 33.75 cm3 I = 90×1.53/12 = 25.312 cm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
⑴荷载计算
①静荷载为钢筋混凝土板和模板面板的自重(kN/m)
20
q1 = 25.5×0。75×0。9+0.5×0。9 = 17。66 kN/m ②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m) q2 = 1×0。9= 0.9 kN/m ⑵强度计算 计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:q=1。2×17.66+1.4×0。9= 22。452kN/m 最大弯矩 M=0.1×22.452×3002= 202068 N·m
面板最大应力计算值 σ =M/W= 202068/33750 = 5。987 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求! ⑶挠度计算 挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI）≤［ν］=l/250 其中q =q1=22.452kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×22.452×3004/(100×9500×25。312×104）=0。51 mm小于面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm满足要求！ 10.3模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=b×h2/6=6×8×8/6 = cm3 I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4
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方木楞计算简图
⑴荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土板和模板面板的自重（kN/m） q1= 25。5×0.3×0。75+0.5×0。3 = 5.888 kN/m (2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m) q2 = 1×0。3 = 0。3 kN/m ⑵强度验算 计算公式如下：
M=0。1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1。4 ×q2 = 1。2×5.888+1。4×0。3 = 7。486 kN/m
最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。1×7。486×0。92 = 0。606 kN·m 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。606×106/000 = 9.47 N/mm2小于 方木的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2满足要求！ ⑶抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/2bhn < ［τ］
其中最大剪力： V = 0。6×7。486×0.9 = 4。042 kN
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×4。042×103/(2×60×80） = 1.263 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 [τ］ = 1.4 N/mm2满足要求！ ⑷挠度验算 计算公式如下：
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ν=0。677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250
均布荷载 q = q1 = 5.888 kN/m
最大挠度计算值 ν= 0.677×5。888×9004 /（100×9000×2560000）= 1。135 mm小于最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3。6 mm满足要求！ 10。4托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5 W=10。16 cm3,I=24。38 cm4
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝5.91kN
托梁计算简图 最大弯矩 Mmax = 1。419 kN·m 最大变形 Vmax = 1.856 mm 最大支座力 Qmax = 19。307 kN
最大应力 σ= 1418826。579/10160 = 139.48 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 ［f]=205 N/mm2，满足要求！
托梁的最大挠度为 1。856mm 小于 900/150与10 mm，满足要求！ 10。5模板支架立杆荷载设计值（轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重（kN）：
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NG1 = 0。158×5.3 = 0。838 kN （2)模板的自重（kN）
NG2 = 0。5×0。9×0.9 = 0.405 kN (3)钢筋混凝土楼板自重（kN）
NG3 = 25。5×0。75×0.9×0.9 = 15。491 kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 16.734 kN 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1+2） ×0。9×0。9 = 2.43 kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算 N = 1。2NG + 1。4NQ =23。483 kN 10.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ =N/(φA）≤[f］
其中 N -——— 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 23。483kN φ--—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到 i —-—— 计算立杆的截面回转半径(cm） :i = 1。58 cm A -—-— 立杆净截面面积（cm2）:A = 4。 cm2 W -—-- 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=5。08 cm3 σ--—-——-— 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2) [f]——-- 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f] =205 N/mm2 L0-—-— 计算长度 （m）
按下式计算:
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l0 = h+2a = 1.2+0.35×2 = 1.9 m
a ---— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度取0.35 m
l0/i = 1900 / 15.8 = 120
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458， 钢管立杆的最大应力计算值 σ=23483/(0。458×4） = 104。853 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205 N/mm2,满足要求！
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